1. Плиты Перекрытия Пб
2. Плиты Перекрытия Цена

Свободно опертая по контуру плита перекрытия крупнопанельного здания (рис. Исходные данные. Размеры плиты в плане — 3580 ´ 6580 мм. Толщина 120 мм. Размеры опорных площадок: вдоль короткого пролета — 50мм; вдоль длинного пролета — 70 мм. Расчетные пролеты плиты: l 1 = 3580 — 50 = 3530 мм; l 2 = 6580 — 70 = 6510 мм. Соотношение расчетных пролетов l = l 2/l 1 = 6510/3530 = 1,844.

Расчёт монолитного ребристого перекрытия. Конструкции (ветровая, снеговая, постоянная, полезная); Построение расчётной модели в программе. Sep 12, 2012 - фундамент колонна плита перекрытие. Расчёт многопустотной плиты перекрытия. 1.1 Исходные данные. Расчёт многопустотной плиты перекрытия ПК-1. До расчета плиты определяем конструктивные размеры(На дипломном проектировании см. Размеры по серии). св = к - 120 - 80 = 5100 - 200 = 4900 мм=4.9м. (lсв - расстояние в свету, без учёта опирания). Расчет железобетонной плиты перекрытия, опертой по контуру. Подскажите пожалуйста.

Плита из тяжелого бетона класса по прочности на сжатие В 15 кассетного изготовления. Расчетные сопротивления: для предельных состоянии первой группы (при расчете на длительные нагрузки) R b = 8,5 × 0,9 × 0,85 = 6,5 МПа; R bt = 0,75 × 0,9 × 0,85 = 0,57 МПа; для предельных состояний второй группы R b,ser = 11 МПа; R bt,ser = 1,15 МПа. Упругости бетона при сжатии и растяжении для изделий кассетного изготовления E b = 20,5 × 10 3 × 0,85 = 17,4 ´ 10 3 МПа.

Нагрузки на 1 м 2 плиты без учета собственного веса: расчетная — 4500 Н/м 2 ( 450 кгс/м 2); нормативная — 3600 Н/м 2 ( 360 кгс/м 2); длительная — 2600 Н/м 2 ( 260 кгс/м 2). Масса 1 м 2 плиты 0,12 × 2500 = 300 кг/м 2. Читайте также:. Суммарные нагрузки на плиту с учетом коэффициента надежности по назначению, g п = 0,95: расчетная — q = 0,95 (300× 9,81 × 1,1 + 4500) = 7350 Н/м 2; нормативная — q n = 0,95(300 × 9,81 + 3600) = 6216 Н/м 2; длительная — q l = 0,95(300 × 9,81 + 2600) = 5266 Н/м 2. При опирании по балочной схеме по двум длинным сторонам M o = ql 2 1/8 = 7350 × 3,53 2 × 6,51/8 = 74530 Н/м = 74,53 × 10 6 Н × мм. Расчет прочности плиты при действии эксплуатационных нагрузок.

Примем армирование плиты сварной сеткой, в которой стержни вдоль пролета l 1 через один обрываются согласно эпюре моментов. Предварительно назначим арматуру вдоль пролета l 1 из стали класса А-III, а вдоль пролета l 2 — из стали класса Вр-I. При таком армировании по п. 6.31 коэффициент g s = 0,9. Примем, что h 01 = 100 мм, h 02 = 92 мм. Тогда коэффициент По рис. 46 при l 1/h = 3530/120 = 29,4 и l = 1,844 коэффициент g р = 0,90.

Изгибающие моменты вдоль пролетов l 1 и l 2, соответствующие оптимальной схеме: Н×мм; Н×мм. Определим требуемое армирование вдоль пролета l 1: N s1 = R bh 01x 1 = 6,5 × 100 × 0,158 = 103 Н/мм.

10 принимаем арматуру диаметром 10 мм из стали класса А-III с шагом 300 мм (N s1 = 98 Н/мм; a s1 = 261 мм 2/м). Коэффициент m 1 = a s1/(h 01 × 10 3) = 261/(100 × 10 3) = 2,6l × 10 -3 = 0,261% m min = 0,05%. Требуемое армирование вдоль пролета l 2: N s2 = R bh 02x 2 = 6,5 × 92 × 0,014 = 8,4 Н/мм.

10 принимаем арматуру диаметром 3 мм из стали класса Вр-1 с шагом 300 мм (N s1 = 8,86 Н/мм, a s2 = 23 мм 2/м). Коэффициент Проверяем условие 0,5(m 1 + m 2) = 0,5(0,261 + 0,025)10 -2 = 0,141% m min = 0,05%. Расчет прочности платы при действии монтажных нагрузок. Монтажный вес плиты с учетом коэффициента динамичности 1,4 G = 300 × 9,81 × 1,4 × 3,58 × 6,58 = 97 × 10 3 Н. Примем схему подъема за шесть петель, расположенных в середине коротких сторон и в третях длинных сторон. По формуле (254) с учетом приведенных в табл.

16 значений (при l = 1,844) определим изгибающие моменты, приходящиеся на единицу длины сечения плиты. Изгибающие моменты в точке С (в середине плиты): в поперечном направлении b = 0,05; M c = 0,05 × 97 × 10 3 = 4,8 ´ 10 3 Н×мм/мм; в продольном направлении b = 0,0283; M с = 0,0283 × 97 × 10 3 = 2,75 × 10 3 Н×мм/мм. При расчете на монтажные нагрузки учтем, что возможен подъем плиты при 70% прочности плиты, тогда расчетное сопротивление сжатию (с учетом коэффициента 1,1, учитывающего кратковременность действия динамических нагрузок) R b = 8,5 × 0,85 × l,l × 0,7 = 6,0 МПа. Изгибающие моменты, воспринимаемые плитой при принятом армировании (при расчете на монтажные нагрузки): в поперечном направлении (M s1 = 98 Н/мм; h 01 = 100 мм). M 1 = N s1(h 01 - N s1/2R b) = 98(100 - 98/2 × 6) = 9000 Н 4,8 × 10 3 Н; в продольном направлении (N s2 = 8,86 Н/мм; h 02 = 92 мм) m c2 = N s2(h 02 - N s2/2R b = 8,86(92 - 8,86/2 × 6) = 808 Н m min = 0,05%; m 2 = 84/(92 × 10 3) = 0,09 × 10 -2 = 0,09%; m = 0,5(m 1 + m 2) = 0,5(0,251 + 0,09)10 -2 = 0,170% m min = 0,05%. Принятое армирование удовлетворяет условиям прочности при эксплуатационных и монтажных нагрузках и требованиям к минимальному проценту.

Расчет плиты по образованию трещин. Нагрузка, по которой должно быть проверено образование трещин, q n = 6216 Н/м 2 = 6,2 ´ 10 -3 Н/мм 2. Изгибающий момент, соответствующий образованию трещин при изгибе вдоль пролета l 1, определяем приближенно по формуле M crc = l 2h 2R bt,ser/3,5 = 6510 × 1202 × 1,15/3,5 = 30,8 × 106 Н×мм. По графику на рис. 48 при l = 1,844 коэффициент а 1 = 0,095.

Нагрузка, при которой в пролете плиты образуются трещины, Н/мм 2 l/200 = 3530/200 = 17,6 мм. Прогиб превышает допустимую величину. Необходимо увеличить армирование плиты. Увеличим вдвое арматуру вдоль пролета l 1, тогда M 1 = 2,6 × 9 ´ 10 6 = 121,8 × 10 6 Н×мм; m = 0,5(2 × 0,251 + 0,09) = 0,295%; x = 0,1 + 0,5 × 0,295 × 10 -2 × 390/11 = 0,152; Требуемый прогиб обеспечен. Окончательно примем: вдоль пролета l 1 — арматура диаметром 8 мм с шагом 100 мм из стали класса A-III; вдоль пролета l 2 — арматура диаметром 4 мм с шагом 150 мм из стали класса Вр-I. Опертая по трем сторонам многопустотная плита крупнопанельного здания (рис. Схема к примеру расчета сборной многопустотной плиты, опертой по трем сторонам Требуется определить расчетное армирование, проверить прочность, прогибы и трещиностойкость многопустотной плиты, опертой по двум коротким и одной длинной сторонам на стены крупнопанельного здания.

Плита имеет комбинированное армирование: предварительно напряженной арматурой вдоль длинной стороны и сварной сеткой в двух направлениях. Исходные данные. Размеры плиты 5980 ´ 3580 мм, толщина 220 мм. Диаметр пустот d = l40 мм, шаг пустот s vac = 200 мм, количество пустот n = 17. Толщина ребер: крайнего — b wo = 90 мм, промежуточного — b w = 60 мм. Толщина (высота) верхней и нижней полок h¢ f = h f =40 мм. Плита после установки на нее перегородок защемляется на опорах в платформенных стыках стеновыми панелями.

Глубина опирания плиты: по коротким сторонам 80 мм, по длинной стороне 100 мм. Расчетные пролети плиты: l 1 = 5980 — 2 × 0,5 × 80 = 5900 мм; l 2 = 3580 — 0,5 × 100 = 3530 мм; l = l 2/l 1 = 0,6. Бетон плиты тяжелый класса по прочности на сжатие В20. Сопротивления бетона R b,ser = 15 МПа, R bt,ser = 1,4 МПа, R b = 11,5 × 0,9 = 10,3 МПа, R bt = 0,9 × 0,9 = 0,81 МПа. Начальный модуль упругости бетона E b = 24000 МПа. Напрягаемая арматура из стали класса Ат-V диаметром 10 — 12 мм, для которой R s,ser = 785 МПа, R sp = 680 МПа, Е sp = 190 000 МПа, цена 1 т — 181 руб.

Ненапрягаемая арматура из проволоки класса Вр-I диаметром 5мм, для которой R s,ser = 395 МПа, R s =360 МПа, Е s = 170000 МПа, цена 1 т — 202 руб. Защитные слон: для напрягаемой арматуры — 25 мм, для ненапрягаемой арматуры — 15 мм. Нагрузка на плиту равномерно распределенная.

Нормативная нагрузка на 1 м плиты: от собственного веса плиты 4 кН; от веса пола 0,1 кН, от веса перегородок 1,3 кН, временная нагрузка 1,5 кН, в том числе длительная 0,3 кН. Расчетные нагрузки с учетом коэффициента надежности по назначению g n = 0,95: при расчете прочности q = (1,1×4 + 1,2×0,1 + 1,1×1,3 + 1,3×1,5) 0,95 = 7,5 кН/м 2 = 7,5×10 -3 Н/мм 2; при проверке трещиностойкости q 1n = (4 + l,3) 0,95 = 5,0 кН/м 2 = 5×10 -3 Н/мм 2; q 2n = (0,1 + 1,5) 0,95 = 1,52 кН/м 2 = 1,52×10 -3 Н/мм 2; при проверке прогибов и раскрытия трещин q 1l = q 1n = 5 кH; q 2l = (0,1 + 0,3) 0,95 = 0,4 кH/м 2 = 0,4×10 -3 Н/мм 2. Проверка прочности плиты вдоль пустот. Моменты инерции бетонного сечения плиты: при изгибе вдоль пустот I = l 2h 3/12 - npd 4/64 = 3530×220 3/12 - 3,14×17×140 4/64 = 2,79/10 9 мм; при кручении Вычисляем безразмерный параметр Приведенные толщины полок h f,red = h¢ f,red = h 1 + 0,0569d = 40 + 0,0569×140 = 48 мм.

Прочность плиты по сечению вдоль средней по ее ширине пустоты без проверяем по условию Так как q = 7,5 кН/м 2, то прочность без не обеспечена. Необходимо предусмотреть установку арматуры. Определение требуемой по условиям прочности арматуры. При расчете прочности плита считается свободно опертой по трем сторонам (двум коротким и одной длинной). Частичное защемление плиты в платформенных стыках не учитываем в запас прочности. Расчетные высоты сечения соответственно вдоль пролетов l 1, l 2: h 01 = 220 - 25 - 0,5 × 10 = 190 мм; h 02 = 220 - 15 - 0,5 × 5 = 208 мм. Вдоль пролета l 1 плита имеет комбинированное армирование.

Примем предварительно, что площади напряженной и ненапряженной арматуры вдоль пролета имеют соотношение 3:1. Тогда для комбинированного приведенное сопротивление арматуры R s1 = (3R sр + R s)/4 = (3 × 680 + 360)/4 = 600 МПа, приведенная цена 1 т C s1 = (3 × 181 + 202)/4 = 186 руб. Для арматуры вдоль пролета l 2 R s2 = 360 МПа, C s2 = 202 руб. Определяем коэффициент g s = (R s2C s1)/(R s1C s2) = (369 × 186)/(600 × 200) = 0,56.

Изгибающий момент от расчетной нагрузки в среднем сечении при опирании плиты по балочной схеме по двум коротким сторонам М 0 = ql 1 2l 2/8 = 7,5 × 5,9 2 × 3,530/8 = 115,2 кН×м = 115,2×10 6 Н×мм. Проверим условие l 2 0,25g sh 02/h 01. Имеем l 2 = 0,6 2 = 0,36 0,25 × 0,56 × 202/190 = 0,15. Условие выполнено. Определим оптимальное по условию прочности армирование плиты: v opt = 0,5g sh 02/(lh 01) = 0,5 × 0,52 × 202/(0,6 × 190) = 0,495; М 2 = М 0v 2 opt/(3l) = 115,2 × 0,495 2/(3 × 0,6) = 15,7 × 10 6 Н×мм. Определим требуемое армирование плиты. Высота сжатой зоны бетона Так как х 1 = 21,8 мм 100 МПа.

Поэтому найденное значение потерь не увеличиваем. С учетом всех потерь усилие обжатия Расстояние r определяем как для упругого тела по формуле r = I (y redA red) = 2,79 × 10 9/(110 × 5,15 × 10 5 = 49,2 мм. С учетом найденных величин M crc = l,4 × 4,01 × 10 7 + 3,47 × 10 5(80 + 49,2) = 101 × 10 6 H×мм М n = 51 × 10 6 Н×мм. Трещины в пролете не образуются.

Проверим теперь возможность образования трещин на опоре при защемлении плиты стенами. Так как изгибающий момент M o crc = R bt,serI/y red = 1,4 × 2,79 × 109/110 = 35,5 × 10 6 Н×мм M o n = 16,4 ´ 10 6 Н×мм, то трещины на опоре не образуются. При проверке прочности плиты на изгиб вдоль пролета l 2 было установлено, что возможно образование трещин вдоль пустот. При проверке трещиностойкости плиты необходимо вместо расчетной принять нормативную нагрузку на плиту q n, а вместо расчетного сопротивления бетона растяжению R bt ¾ величину R bt,ser. Условно образования трещин Так как q n = q n1 + q n2 = (5 + 1,52)10 -3 = 0,00652 Н/мм 2, то при проверке по второй группе предельных состояний трещины вдоль пустот не образуются. Проверка прогибов плиты. Так как в плите при действии нормативных нагрузок трещины не образуются, то прогибы определяем как для упругого тела.

В первом приближении прогибы определим как для плиты, свободно опертой по двум коротким сторонам по формуле Прогиб, подсчитанный для балочной схемы опирания, меньше предельно допустимого. Поэтому нет необходимости уточнять значение прогиба плиты с учетом опирания по трем сторонам и защемления на опорах. Монолитная плита перекрытия сплошного сечения, защемленная по трем сторонам (рис. Схемы к примеру расчета монолитной плиты перекрытия Исходные данные.

Плита толщиной 13 см в конструктивной ячейке 6 ´ 6 м сборно-монолитного здания с внутренними стенами из монолитного бетона и навесными фасадными панелями. Плита перекрытия формуется в едином цикле с внутренними стенами. Внутренние стены и плиту перекрытия изготавливают из тяжелого бетона класса по прочности В15. Расчетная схема плиты: плита защемлена по трем сторонам и не имеет опоры по четвертой стороне. Расчетные пролеты плиты: l 1 = 6000 — 160 = 5840 мм; l 2 = 6000 - 80 = 5920 мм. Соотношение сторон плиты l = l 2/l 1 = 5920/5840 » 1 q crc = 4,14 × 10 -3 Н/мм 2; f = f crc + (f ser — f crc) (q l — q crc)/(q ser — q crc). Прогиб плиты перед моментом образования трещин в пролете где j b2 = 2 — для учета влияния длительной ползучести бетона, b° = 0,34 (см.

Прогибы плиты в предельном состоянии определяем как для плиты, защемленной по контуру с соотношением сторон l 1: 2l 2, l¢ = 2l 2/l 1 = (2 × 5920)/5840 » 2, где q — коэффициент, учитывающий степень защемления плиты в опорных сечениях, определяется при y II £ y I: y 1 = m I/m 1 = (18,65 × 10 6)/(13,56 × 10 6) = 1,375; y¢ I = m¢ I/m I = (9,55 × 10 6)/(13,56 × 10 6) = 0,7. Из условия y II + y¢ II £ y I + y¢ I принимаем y II + y¢ II = y I + y¢ I = 1,37 + 0,7, тогда q = 1/(1 + 0,25åy i) = 1/1 + 0,25(13,75 + 0,7 + 13,75 + 0,7) = 0,49; v = 0,15 — коэффициент, характеризующий упругопластическое состояние бетона сжатой зоны; h1 = l + 0,2(2l — 1) = 1 + 0,2(2 × 1 — 1) = 1,2 — коэффициент, учитывающий увеличение предельного прогиба у середины свободного края плиты, защемленной по трем сторонам при l 0,5; h 2 = h 01/(h 01 - 0,7) = 14/(14 — 0,7) = 1,05 — коэффициент, учитывающий возможные отклонения в толщине защитного слоя арматуры; Жесткость плиты обеспечена.

Расчет и конструирование железобетонной многопустотной плиты перекрытия Исходные данные Тип панелей перекрытия – многопустотная плита. Нормативная временная нагрузка на перекрытие p н = 6,2 кН/м 2. Класс бетона плиты – С20/25. Класс рабочей арматуры плиты – S240. Высота многопустотной плиты 220 мм. 5.2.1 Выбор расположения ригелей и плит.

Назначение основных габаритных размеров элементов перекрытия. Основные данные по компановке здания приведены в п.

Рисунок 1.9 – Схема сборного междуэтажного перекрытия Рисунок 1.10 – Расчетный пролет плиты h=220 Рисунок 1.11 – Поперечное сечение многопустотной плиты Сбор нагрузок, действующих на плиту. Для того чтобы определить собственный вес, поперечное сечение многопустотной плиты приводим к эквивалентному двутавровому сечению (рисунок 1.12). Рисунок 1.12 – Расчетное сечение многопустотной плиты Приводим действительное сечение плиты к эквивалентному двутавровому сечению высотой h = 220 мм; =38,5 мм − толщина полок, ширина полки = 960 мм. Приведенная толщина ребер b w = 960 – 6∙143 = 102 мм. Расчетная ширина сжатой полки = 990 – 15∙2 = 960 мм. Приведенная толщина бетона плиты h red = S сеч /.

Определим нагрузки, действующие на плиту. Данные запишем в таблицу 1.2. Таблица 1.2 – Нагрузки, действующие на 1 м 2 плиты Наименование нагрузки Нормативная, кН/м 2 Коэффициент надежности по нагрузке γ f Расчетная, кН/м 2 Плиточный пол t = мм ( t = 0,01 м, ρ=19 кН/м 3) 0,01 19 0,19 1,35 0,26 Цементно-песч. Стяжка ( t = 0,015 м, ρ=18 кН /м 3) 0,015 18 0,27 1,35 0,36 Собственный вес плиты ( h red = 0,114 м, ρ=25 кН /м 3) 0,114 25 2,85 1,35 3,85 Итого постоянная G к = 3,31 G d = 4,47 Временная, в том числе: длительно действующая (4,0 0,35) кратковременно действующая (4,0 0,65) 2,17 4,03 1,5 1,5 3,26 6,05 Итого временная Q k = 6,2 Q d = 9,31 Полная нагрузка F k = 7,38 F d = 13,78 Нагрузка на 1 п.м плиты составит: – полная нормативная нагрузка. 9,511,2 = 11,41 кН/м; – нормативная постоянная и длительно действующая кН/м; – нормативная кратковременно действующая 4,031,2 = 4,84 кН/м; – полная расчетная 13,781,2 = 27,56 кН/м. 5.2.3 Определение усилий, возникающих в сечениях плиты от действия внешней нагрузки.

Расчетную длину плиты определяем, рассматривая план перекрытия здания и фрагмент разреза (см. Рисунки 1.9 и 1.10): l eff = 8000 – 200/2×2 – 2×20 – 150/2×2 = 7610 мм. Расчетная схема плиты представляет собой свободно опертую балку таврового сечения с равномерно распределенной нагрузкой (рисунок 1.13). Максимальный изгибающий момент от полной расчетной нагрузки (1.1) кНм. Максимальный изгибающий момент от полной нормативной нагрузки (1.2) кНм. Максимальный изгибающий момент от постоянной и длительно действующей нормативной нагрузки (1.3) кНм. Поперечная сила от полной расчетной нагрузки (1.4) кН.

Рисунок 1.13 – Расчетная схема многопустотной плиты и эпюр M и V 5.2.4 Расчет по первой группе предельных состояний. Расчет прочности нормальных сечений.

Рабочая высота сечения d = h – c = 220 – 25 = 195 мм, где с – расстояние от растянутой грани бетона до центра тяжести арматурных стержней. Устанавливаем расчетный случай для приведенных тавровых сечений, проверяя условие Так как в пролете М sd = 199,51 кНм Ø max = 20 мм, т. Необходимость проверки расчетным путем ширины раскрытия трещин отсутствует, т. Напряжения, возникающие в арматуре, гораздо меньше необходимых для раскрытия трещин на величину 0,4 мм при диаметре 12 мм арматурных стержней и условие w k ≤ w k,lim =0,4 мм соблюдается. 5.2.7 Расчет плиты по деформациям (прогибам). Расчет по деформациям аналогичен расчету, приведенному в п.

1.12, и осуществляется по формулам (1.33)–(1.40). 1.2.7 0,0115. Предельное значение коэффициента ползучести определим из но­мограммы, приведенной в2, рисунок 4.16. При 127,3 мм и RH = 50% для t 0 100 сут = 0. Эффективный модуль упругости МПа; При = 0 получим Рисунок 1.14 – К расчету сборной плиты на монтажные нагрузки Для сечения с трещиной при использовании двухлинейной диаграммы деформирования высота сжатой зоны x II в общем случае может быть найдена из условия равенства статических моментов сжатой и растянутой зон сечения относительно нейтральной оси и при отсутствии расчетной арматуры в сжатой зоне.

При x II = 51,6 мм получаем Жесткость сечения с трещиной Максимальный прогиб в середине пролета свободно опертой однопролетной плиты, загруженной равномерно распределенной нагрузкой: мм, где =5/48 по 3, таблица 11.1. Допустимый прогиб Максимальный прогиб в середине пролета балки не превышает допустимый, таким образом, проверка выполняется.

5.2.8 Расчет плиты на монтажные нагрузки. Плита имеет четыре монтажные петли из стали класса S240, расположенные на расстоянии l 1=70 см от ее концов.

Плиты Перекрытия Пб

Расчетная схема на монтажные нагрузки представлена на рисунке 1.14. Отрицательный изгибающий момент консольной части плиты от центра монтажных петель M = g× b∙ l 1 2 /2 =3.85∙0,99∙0,7 2/2 =0,93 кH×м, где g – собственный вес плиты, g = 3,85 кН/м 2 (см. Таблицу 1.2); b – ширина плиты, b = 0,99 м. Этот момент воспринимается продольной монтажной арматурой каркасов и продольными стержнями верхней сетки (конструктивно принимаемой диаметром 6 мм S500 с шагом 200 мм с A s = 113,0 мм 2 − на 1 п.м).

Требуемая площадь сечения арматуры воспринимается отрицательным моментом и составит: мм 2, где Z = 0,9× d = 0,9×195 = 175,5 мм. При подвеске плиты вес ее может быть передан на три петли. Тогда усилие на одну петлю составит: N = g × l/3 = 3,58×5,98∙0,99/3 = 8,99 кН. Площадь сечения арматуры петли мм 2.

Плиты Перекрытия Цена

Принимаем конструктивно Æ12 S240 c A s = 113 мм 2.